индуктированное напряжение что это

Содержание материала

а) Испытание продольной изоляции индуктированным напряжением

После испытания главном изоляции напряжением 50 Гц, приложенным от постороннего источника согласно § 9-2,в, изоляция обмоток испытывается согласно ГОСТ 1516.1-77 напряжением, индуктированным в самом испытываемом трансформаторе. При этом испытанию подвергается продольная изоляция обмоток, т. е. изоляция между соседними витками, отдельными катушками и другими частями обмоток, электрически связанными между собой, а также междуфазная изоляция обмоток в случае испытания трехфазного трансформатора.
Испытание проводят по схеме XX (но без включения ваттметров) путем приложения к одной из обмоток (между ее вводами) двойного номинального напряжения данной обмотки в течение 1 мин при повышенной частоте (не более 400 Гц). Это необходимо во избежание чрезмерного увеличения намагничивающего тока в испытываемом трансформаторе при возбуждении его двойным номинальным напряжением. Обычно применяется частота 100 или 225—250 Гц.
При частоте свыше 100 Гц время испытания, с, уменьшается согласно формуле:
(9-2)
но это время согласно ГОСТ 1516.2-76 должно быть не менее 15 с.
При испытании индуктированным напряжением переключающее устройство устанавливают, как правило, в положение, соответствующее наименьшему числу витков. В этом случае изоляция в разрыве между половинами обмоток, где обычно помещается устройство переключения ответвлений, испытывается напряжением, равным двойному напряжению полного диапазона регулирования. Если диапазон регулирования составляет 10% (±2χ2,5%), то испытательное напряжение указанного промежутка составит 20% фазного напряжения обмотки.
Испытательное индуктированное напряжение измеряют вольтметром класса 0,5, включенным непосредственно или через ТН на стороне НН испытываемого трансформатора. При этом должны быть приняты меры, обеспечивающие практически синусоидальную форму кривой испытательного напряжения. Форма кривой напряжения может быть проверена (например, при квалификационном испытании) осциллографом, или коэффициент амплитуды испытательного напряжения может быть определен по амплитудному вольтметру, включенному через ТН на стороне ВН или НН испытываемого трансформатору (см. § 9-3,6).
Подъем и снятие испытательного напряжения после надлежащей выдержки производят с той же скоростью, что и при испытании приложенным напряжением.

д) Испытание внутренней изоляции индуктированным напряжением

Согласно ГОСТ 1516.1-76 внутреннюю изоляцию обмоток классов напряжения 110—500 кВ силовых трансформаторов (автотрансформаторов) испытывают, напряжением повышенной частоты, индуктированным полностью или частично в испытываемом трансформаторе. При этом должны быть выполнены следующие требования.

Рис. 9-2. Принципиальные схемы испытания главной изоляции обмотки ВН индуктированным напряжением:
а — испытание напряжением, индуктированный полностью в испытываемом трансформаторе, линейный конец ВН в начале обмотки; б — то же, но испытываемая обмотка с двумя параллельными ветвями на одном стержне и с линейным концом ВН посередине обмотки; в — то же, но с частями расщепленной обмотки НН1 и НН2, на одном стержне: г — испытание частично индуктированным напряжением с применением вспомогательного (подпорного) трансформатора ВТ; а, б, в, и г — диаграммы распределения индуктированных напряжений по обмоткам: Р и Р1 — шаровые разрядники; Uисп — испытательное напряжение относительно земли.

Если испытываемая обмотка ВН имеет две параллельные ветви, расположенные на одном н том же стержне магнитопровода с нейтралью посередине, то заземляется один из концов обмотки НН. Если обмотка НН расщеплена на две части (ΗΗ1 и НН2) с одинаковым номинальным напряжением частей, то обе части соединяют параллельно, при этом заземляют колец обмотки НН, противолежащий линейному концу ВН испытываемой фазы.
На рис. 9-2 показаны упрощенные схемы испытания однофазных трансформаторов и диаграммы распределения индуктированных напряжений. Эти диаграммы являются приближенными, так как они не указывают неравномерности распределения витков по высоте обмотки.

При испытании нейтральный конец ВН может быть заземлен (схемы рис. 9-2,а—в) или к нему может быть приложено напряжение от вспомогательного («подпорного») трансформатора, который питается от того же источника, что и испытываемый (схема рис. 9-2,г).
При испытании однофазных трансформаторов по схемам рис. 9-2,α—в или при пофазном испытании трехфазных трансформаторов по схемам рис. 9-8,а—в для получения на линейном конце обмоток ВН испытательного напряжения согласно графе 3 табл. 9-1 требуется дать трансформаторам класса напряжения 110—500 кВ возбуждение от 200/(121 √3)=3 до 680/(525 √3) =2,25 раза больше номинального. Поэтому во избежание чрезмерного повышения индукции в магнитной системе испытываемого трансформатора необходим источник питания с частотой не менее 150 Гц. Обычно применяют генераторы с частотой 200—250 Гц.
Мощность, необходимая для возбуждения испытываемого трансформатора, складывается из намагничивающей и активной мощности, расходуемой на потери в стали магнитопровода и меди обмоток, а также зарядной мощности испытываемого трансформатора (емкостной нагрузки).
При испытании по схемам рис. 9-2,а—в зарядная мощность, кВ-А, приближенно равна:
(9-3)
где f — частота при испытании, Гц; Св — емкость обмотки ВН относительно земли и других заземленных обмоток, пФ; Uисп — испытательное напряжение, кВ.
В случае испытания частично индуктированным напряжением по схеме рис. 9-2,г зарядная мощность равна:

(9-4),
где Спод — емкость обмотки ВН подпорного трансформатора относительно земли, пФ; Uпод — испытательное подпорное напряжение на нейтрали испытываемой обмотки, кВ.

При испытании главной изоляции линейных концов обмотки ВН индуктированным напряжением одновременно испытывается продольная изоляция всех обмоток трансформатора. Поэтому отдельного испытания продольной изоляции индуктированным напряжением не требуется, если испытания приложенным напряжением главной изоляции других обмоток, а также изоляции нейтрального конца обмотки ВН были проведены до испытания индуктированным напряжением линейного конца обмотки ВН.
Если при пофазном испытании трехфазного трансформатора (автотрансформатора) расчетное испытательное напряжение между вводами ВН разных фаз меньше нормированного в графе 4 табл. 9-1 (например, при испытаниях по схемам на рис. 9-9), требуется дополнительное испытание индуктированным напряжением при трехфазном возбуждении испытываемого трансформатора.
Схемы испытания внутренней изоляции обмоток ВН однофазных и трехфазных трансформаторов (автотрансформаторов) с пониженным уровнем изоляции нейтрали ВН более подробно рассмотрены в § 9-4.

е) Оценка результатов испытания

Согласно стандарту внутренняя изоляция масляных силовых трансформаторов и масляных реакторов считается выдержавшей испытание, если во время испытания не наблюдалось пробоя или повреждения изоляции, отмечаемых по звуку разрядов в баке, выделению газа или дыма или по показаниям приборов, например амперметра, вольтметра или приборов для измерения частичных разрядов (§ 9-8).
При испытаниях изоляции обмоток классов напряжения 35 и 110 кВ масляных трансформаторов и реакторов, заливаемых маслом без применения вакуума, допускаются единичные слабые частичные разряды в масле (потрескивания), если они не вызывают изменения режима в испытательной установке (изменений показаний приборов, пробоя искрового промежутка на защитном шаровом разряднике и т. д.), появляются лишь по достижении полного значения испытательного напряжения и не появляются при повторном испытании. При наличии потрескиваний и при повторном испытании допускается проведение еще одного испытания изоляции трансформатора (реактора) после осуществления таких мероприятий, как прогрев или дополнительная сушка, дополнительный отстой или покачивание для удаления воздушных включений в изоляции.

Источник

Определение индуцированных напряжений и токов

Для по­лучения расчетных формул с учетом волновых процессов удобнее рассматривать конкретные задачи, принимая во внимание особен­ности учета влияний ВЛ и тяговых сетей.

Напряжения и токи электрического влияния ВЛ и контактных сетей принято определять без учета волновых процес­сов не только во влияющих цепях, но и в цепях, подверженных влия­нию. При этом допущении, а так же параллельном сближении индуцирован­ные напряжения и токи можно вычислить по формулам, приведен­ным в лекц.15. (опасный ток для человека, прикоснувшегося к изо­лированному проводу или к проводу двухпроводной цепи по фор­муле (7, лекц.15); потенциал провода относительно земли по формуле (8, лекц.15) и т. д.) с подстановкой в них значений ко­эффициентов емкостной связи. При определении потенциала, инду­цированного на изолированном проводе, по формуле (8 лекц.15) следует учитывать длину провода, подверженного влиянию. Если его длина l больше длины сближения l_p, то в формулу следует ввести множи­тель l_p/ l, так как индуцированный заряд будет растекаться по всей длине провода, и потенциал его будет снижаться.

Рассмотрим наиболее общий случай, когда длина провода (жи­лы кабеля), подверженного влиянию, больше длины сближения 1> 1р (рис. 1). На этом рисунке U₁₀ и I₁₀— напряжение и ток в начале влияющей цепи 1; γ₁ и γ₂ — коэффициенты распространения волны цепей 1 и 2; Z_B1 и Z_B2 — волновые сопротивления цепей 1 и 2; U₂₀ и U_2l — индуцированные напряжения соответственно на ближ­нем и дальнем концах цепи 2.

Провод изолирован на обоих концах. Распределение напряжения и тока по любой цепи длиной l с несогласованными нагрузками на концах характеризуется основными уравнениями линии

где U_Н, I_Н — напряжение и ток в начале цепи (у генератора);

U_К, I_К — напряжение и ток в конце цепи (у приемника);

γ — коэффициент распространения волны;

Z_B — волновое сопротивление цепи.

Когда цепь на конце изолирована, то ток I_К = 0. Для такой цепи второе уравнение в (1) будет иметь вид:

отсюда напряжение на конце цепи

Поскольку источником энергии, рас­пространяющейся по цепи 2, является не собственный генератор, включенный на конце цепи, а влияющий провод 1 в пределах длины сближения l р, то началом цепи следует считать каждый элементар­но малый участок сближения dх, на котором инду­цируются токи и напря­жения вследствие электри­ческой и магнитной связи между цепями. Для участка dх эти токи и напряжения определены в п. 8.4.

Если l₁ ≠ l₂ индуцированные напряжения на концах цепи 2 будут не одинаковы. Поэтому необходимо определять напряжения на ближнем и дальнем концах

На ближний конец цепи 2 с элемента dх поступит напряжение, значение которого на основании выражений (4 лекц. 15) и (2) можно определить из выражения:

Значения входных сопротивлений при изолированных концах провода или жилы кабеля

Напряжение, дей­ствующее на ближнем конце цепи 2, индуцировано на всей длине сближения

После интегрирования и подстановки значений пределов интегрирования полу­чим:

Пусть дальний конец замкнут на землю, тогда входное сопротив­ление

Полное напряжение относительно земли на изолированном конце

После интегрирования и подстановки значений пределов интегрирования по­лучим:

Если длины цепей 1 и 2 совпадают, то полное на­пряжение

При выводе формул, устанавливающих значения индуцированных напряжений и токов, предпо­лагалось, что линии на участках сближения — параллельны. В реальных условиях параллельные сближения встречаются не часто. Поэтому, опуская погрешности в расчетах, к параллельным сближениям относят такие, у которых ширина сближения, т. е. кратчайшее расстояние между цепью 1 и цепью 2, отличается от среднего значения не более чем на 10%. Если это условие не соблюдается, сближения называют косыми (рис. 2, а).

Чтобы можно было воспользоваться полученными формулами расчета индуцированных напряжений и токов на участках косого сближения, эти участки заменяют параллельными с эквивалентной шириной сближения a_э. За эквивалентную ширину сближения принимают среднегеометрическое значение расстояний между линиями в начале и конце участка: a_э = . При этом длина участков сближения должна быть такой, при которой отношение большего расстояния между цепями к меньшему было бы не более трех (на рис. 2, б a₂/a₁ > 3). Эквивалентная длина определяется как проекция цепи, подверженной влиянию, на ось влияющей цепи.

Сближения, состоящие из параллельных и косых участков, называют смешанными или сложными. Для определения индуциро­ванных напряжений и токов при таких сближениях сначала опреде­ляют напряжение или ток на каждом параллельном и косом участках. Затем результаты расчетов алгебраически складывают. Рас­четы выполняют в пределах гальванически неразделенных участков цепей, подверженных влиянию, т. е. таких, которые не содержат трансформаторов, усилителей и т. п.

Приводимые в литературе формулы для практических расчетов влияний ВЛ и контактных сетей в различных режимах их работы составлены на основании формул, приведенных в лекциях 14, 15, 16. В этих формулах некоторые величины, являющиеся в условиях данного конкретного расчета постоянными, включаются в числовые коэффициенты (расчетная частота тока, коэффициент перехода от фазового напряжения к линейному и др.). Вводятся в расчетные формулы также коэффициенты экранирования заземленных проводов, металлических оболочек кабеля, рельсов и т. д. Теоретически определить значения ряда величин, входящих в расчетные формулы, невозможно, поэтому в инструктивных материалах по защите линий автоматики, телемеханики и связи приводятся режимы работы влияющих цепей, принимаемые при расчетах опас­ных и мешающих влияний; методика расчетов влияний; методика нахождения коэффициентов связи, коэффициентов экранирования металлических защитных покровов кабелей и т. д., а также другие сведения, необходимые или облегчающие выполнение расчетов, технические требования к обслуживанию линий. Обяза­тельны для работников выполнение правил, имеющих отношение к проектированию, строительству и эксплуатации линий.

Некоторые положения из этих правил приводятся ниже.

Опасное электрическое влияние на цепи воздушных линий связи рассчитывают только при сближении с симметричными ВЛ с изо­лированной нейтралью в режиме заземления одной фазы и с несим­метричными ВЛ и тяговыми сетями переменного тока, находящими­ся в нормальном режиме работы.

Опасное магнитное влияние рассчитывают для воздушных и ка­бельных линий в случае сближения: с симметричными ВЛ с зазем­ленной нейтралью, полагая, что одна из фаз заземлена; с несим­метричными ВЛ при заземлении фазы и нормальном режиме работы; с тяговыми сетями переменного тока при заземлении тяговой сети и вынужденном режиме ее работы и с симметричными ВЛ с изолированной нейтралью при заземлении двух фаз, если на линии связи имеются однопроводные цепи полуавтоматической блокировки с блок-меха­низмами.

Значение индуцированного напряжения относительно земли или индуцированной продольной э. д. с. на гальванически неразде­ленных проводах воздушных линий любой длины и жилах кабелей длиной до 40 км определяют без учета волновых процессов. Ес­ли длина кабельной линии превышает 40 км, расчеты производят с учетом волновых процессов.

Для вынужденного режима работы тяговой сети влияния определяют при всех практически возможных вариантах выключения тяговых подстанций. Значение влияющего тока не одинаково по длине плеча питания и зависит от числа нахо­дящихся на плече электровозов. Поэтому реальный влияющий ток принято в расчетах заменять эквивалентным, под которым подра­зумевается ток, одинаковый по всей длине сближения и оказываю­щий такое же влияние, как и действительный, имеющий ступенча­тый характер изменения вдоль плеча питания.

При сближении с несимметричными ВЛ, в том числе и с тяговы­ми сетями переменного, тока, кроме индуктивного, возможно галь­ваническое влияние. В этом случае опасное напряжение

Мешающее влияние ВЛ и тяговых сетей на телефонные каналы низкой частоты можно рассчитывать несколькими методами. Для наиболее точного расчета псофометрического напряжения сначала следует установить частоты и значения амплитуд напряжений и токов гармонических составляющих, действующих во влияющей линии. Затем определить индуцированные напряжения от влияния каждой гармоники, лежащей в тональном спектре, умножить полу­ченные значения на соответствующие коэффициенты акустического воздействия и сложить по квадратичному закону. Такой метод рас­чета по гармоническим составляющим сложен, так как требует зна­ния амплитуд гармоник напряжения и тока во влияющей линии и расчета по каждой гармонике отдельно.

Значительно проще, однако менее точно, можно определить зна­чение индуцированного псофометрического напряжения, если влияющие напряжение и ток со всеми гармониками заменить экви­валентным по действию на телефонные цепи напряжением или током частотой 800 Гц. Мешающее влияние в этом случае рассчитывают только на одной частоте. Эквивалентное влияющее напряжение U_э или ток I_э могут быть определены как произведение псофометрических значений напряжения U_пс или тока I_пс, действующих во влияющей цепи, на поправочный коэффициент k_п, учитывающий со­став гармонических составляющих, расстояние между линиями, час­тотную зависимость величин, входящих в расчетные формулы, другие факторы. Таким образом, U_э = U_пс k_п.

Значения U_пс и I_пс могут быть вычислены по формулам:

где U_fi ; I_fi – эффективное значение i-й гармонической составляющей влия­ющего напряжения и тока соответственно;

1. Перечислите источники внешних влияний на цепи автоматики и связи.

2. При каких нагрузках относительно земли по концам провода рас­считывают опасные электрические (магнитные) влияния?

3. От каких высоковольтных линий передачи и в каком режиме необходимо рассчитывать опасные влияния?

4. От каких высоковольтных линий передачи и в каком режиме необходимо рассчитывать мешающие влияния?

5. Напишите уравнение связывающее напряжения и токи в начале и конце цепи, при любых нагрузках по концам цепи и для случая согласованных нагрузок.

Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций.

Общие условия выбора системы дренажа: Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого.

Источник

Индуктированное напряжение что это

Испытания изоляции повышенным напряжением позволяют выявить локальные дефекты, не обнаруживаемые иными методами; кроме того, такой метод испытаний является прямым способом контроля способности изоляции выдерживать воздействия перенапряжений и дает определенную уверенность в качестве изоляции. К изоляции прикладывается испытательное напряжение, превышающее рабочее напряжение, и нормальная изоляция выдерживает испытания, а дефектная пробивается.

При испытаниях повышенным напряжением используются три основных вида испытательных напряжений: повышенное напряжение промышленной частоты, выпрямленное постоянное напряжение и импульсное испытательное напряжение (стандартные грозовые импульсы).

Основным видом испытательного напряжения является напряжение промышленной частоты. Время приложения такого напряжения – 1 мин, и изоляция считается выдержавшей испытания, если за это время не наблюдалось пробоя или частичных повреждений изоляции. В некоторых случаях проводят испытания напряжением повышенной частоты (обычно 100 или 250 Гц).

При большой емкости испытуемой изоляции (при испытании кабелей, конденсаторов) требуется применение испытательной аппаратуры большой мощности, поэтому такие объекты чаще всего испытываются повышенным постоянным напряжением. Как правило, при постоянном напряжении диэлектрические потери в изоляции, приводящие к ее нагреву, на несколько порядков ниже, чем при переменном напряжении такого же эффективного значения; кроме того, и интенсивность частичных разрядов намного ниже. При таких испытаниях нагрузка на изоляцию существенно меньше, чем при испытаниях переменным напряжением, поэтому для пробоя дефектной изоляции требуется более высокое постоянное напряжение, чем испытательное переменное напряжение.

При испытаниях постоянным напряжением дополнительно контролируется ток утечки через изоляцию. Время приложения постоянного испытательного напряжения составляет от 5 до 15 мин. Изоляция считается выдержавшей испытания, если она не пробилась, а значение тока утечки к концу испытаний не изменилось или снизилось.

Третьим видом испытательного напряжения являются стандартные грозовые импульсы напряжения с фронтом 1,2 мкс и длительностью до полуспада 50 мкс. Испытания импульсным напряжением производят потому, что изоляция в процессе эксплуатации подвергается воздействию грозовых перенапряжений со схожими характеристиками. Воздействие грозовых импульсов на изоляцию отличается от воздействия напряжения частотой 50 Гц из-за гораздо большей скорости изменения напряжения, приводящей к другому распределению напряжения по сложной изоляции типа изоляции трансформаторов; кроме того, сам процесс пробоя при малых временах отличается от процесса пробоя на частоте 50 Гц, что описывается вольт-секундными характеристиками. По этим причинам испытаний напряжением промышленной частоты в ряде случаев оказывается недостаточно.

Воздействие грозовых перенапряжений на изоляцию часто сопровождается срабатыванием защитных разрядников, срезающих волну перенапряжения через несколько микросекунд после ее начала, поэтому при испытаниях используют импульсы срезанные через 2–3 мкс после начала импульса (срезанные стандартные грозовые импульсы). Амплитуда импульса выбирается исходя из возможностей оборудования, защищающего изоляцию от перенапряжений, с некоторыми запасами и исходя из возможности накопления скрытых дефектов при многократном воздействии импульсных напряжений. Конкретные величины испытательных импульсов определяются по ГОСТ 1516.1-76.

Испытания внутренней изоляции проводят трех ударным методом. На объект подается по три импульса положительной и отрицательной полярности, сначала полные, а затем срезанные. Интервал времени между импульсами – не менее 1 мин. Изоляция считается выдержавшей испытания, если во время испытания не произошло ее пробоев и не обнаружено повреждений. Методика обнаружения повреждений довольно сложна и обычно проводится осциллографическими методами.

Внешняя изоляция оборудования испытывается 15 ударным методом, когда к объекту с интервалом не менее одной минуты прикладывается по пятнадцать импульсов обеих полярностей, как полных, так и срезанных. Изоляция считается выдержавшей испытания, если в каждой серии из пятнадцати импульсов было не более двух полных разрядов (перекрытий).

Все виды испытаний можно разделить на три основные группы, различающиеся по назначению и соответственно по объему и нормам:

· испытания новых изделий на заводе-изготовителе;

· испытания после прокладки или монтажа нового оборудования, испытания после капитального ремонта;

· периодические профилактические испытания.

Испытательные напряжения для нового оборудования на заводах-изготовителях определяются ГОСТ 1516.2-97, а при профилактических испытаниях величины испытательных напряжений принимаются на 10 –15% ниже заводских норм. Этим снижением учитывается старение изоляции и ослабляется опасность накопления дефектов, возникающих при испытаниях.

Контроль изоляции повышенным напряжением в условиях эксплуатации проводится для некоторых видов оборудования (вращающиеся машины, силовые кабели) с номинальным напряжением не выше 35 кВ, поскольку при более высоких напряжениях испытательные установки слишком громоздки.

Кабели. Испытательные напряжения для кабелей устанавливаются в соответствии с ожидаемым уровнем внутренних и грозовых перенапряжений.

На заводах-изготовителях маслонаполненные кабели и кабели с маловязкой пропиткой испытывают повышенным напряжением промышленной частоты (около 2,5 U_ном). Кабели с вязкой пропиткой и газовые кабели для предотвращения повреждения изоляции испытывают выпрямленным напряжением порядка (3,5..4) U_ном, где U_ном – линейное напряжение при рабочих напряжениях 35 кВ и менее.

Кроме того, измеряют сопротивление изоляции, а при рабочих напряжениях 6 кВ и более измеряют сопротивление изоляции и tgδ.

После прокладки кабеля, после капитального ремонта и во время профилактических испытаний изоляцию кабелей испытывают повышенным выпрямленным напряжением. Время испытаний для кабелей напряжением 3–35 кВ составляет 10 мин для кабелей после прокладки и 5 мин после капитального ремонта и во время профилактических испытаний. Периодичность профилактических испытаний составляет от двух раз в год до одного раза в три года для разных кабелей. При испытаниях контролируется ток утечки, значения которого лежат в пределах от 150 до 800 мкА/км для нормальной изоляции. До и после испытаний измеряется сопротивление изоляции.

Если изоляция нейтрали и линейного вывода одинакова, то при испытаниях повышенным переменным напряжением оба конца испытуемой обмотки изолируются и на обмотку подается напряжение от постороннего источника. Если уровень изоляции нейтрали понижен, то испытания проводятся индуктированным напряжением повышенной частоты (до 400 Гц) с тем, чтобы можно было бы подавать напряжение порядка 2 U_ном. Нейтраль при этом заземляется или на нее подается постороннее напряжение той же частоты. Поскольку ЭДС самоиндукции в обмотке пропорциональна частоте, то при той же максимальной индукции можно приложить повышенное, по сравнению с рабочим, испытательное напряжение.

При испытаниях изоляции должна быть испытана поочередно каждая электрически независимая цепь или параллельная ветвь (в последнем случае – при наличии полной изоляции между ветвями), а испытательное напряжение прикладывается между выводом и заземленным корпусом, все другие обмотки заземляются. Измерения сопротивления изоляции проводят до и после испытаний повышенным напряжением.

Перед первым включением вновь смонтированного трансформатора измеряют пробивное напряжение трансформаторного масла, сопротивление изоляции и коэффициент абсорбции, отношение C₂/C₅₀, tgδ (значение которого сравнивают с результатами заводских испытаний).

Во время периодических профилактических испытаний проводят те же испытания, что и перед первым включением, но допустимые значения tgδ при этом увеличены. Испытания изоляции повышенным напряжением при профилактических испытаниях предполагаются для обмоток напряжением до 35 кВ, значения испытательных напряжений при этом снижаются до 0,85-0,9 значения заводского испытательного напряжения.

Периодичность профилактических испытаний для разных трансформаторов колеблются от одного раза в год до одного раза в четыре года.

5.1. Нормируемые величины [1]

Испытания электрооборудования повышенным напряжением проводятся перед приемкой в эксплуатацию в сроки, предусмотренные графиком планово-предупредительных ремонтов и профилактических испытаний электрооборудования.

Нормы, условия испытаний и порядок их проведения представлены в таблице 1.

Таблица 1. Нормы, условия испытаний повышенным напряжением и указания их проведению

Источник